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分析減速機工作中啟動設施故障因素
　  以下對單點支承浮動式驅(qū)動裝置做了設計，計算分析，可以初步了解到其長處：理想浮動支承點的確定方法，實際的浮動支承式驅(qū)動裝置的浮動支承點和傳動滾筒軸懸臂端約束反力NO、NA的計算，以及不同的裝配形式對約束反力的影響。最重要的是影響回轉(zhuǎn)減速機軸與滾筒軸的壽命，因為軸分歧錯誤中而影響軸承和內(nèi)部齒輪等的使用壽命，影響傳動效率。
　  1 在膠帶輸送機傳動滾筒與回轉(zhuǎn)減速機輸出軸的連接中，假如采用固定式聯(lián)軸器，則因為制造與安裝誤差，工作載荷引起軸與軸承變形，溫度影響以及基礎下沉等不均衡因素均使?jié)L筒軸與減速機軸間的對中受到嚴峻影響。而采用可移動式聯(lián)軸器，雖可答應軸向位移，但徑向位移及其它偏移等均會產(chǎn)生對軸與軸承的附加載荷。因此我們鑒戒海內(nèi)外經(jīng)驗。
　　2 優(yōu)點
　　本驅(qū)動裝置取消了傳動滾筒軸和減速機輸出軸之間的聯(lián)軸器，而把回轉(zhuǎn)減速機的末級齒輪套裝在滾筒軸上，浮動式驅(qū)動裝置與傳統(tǒng)驅(qū)動裝置相比具有以下優(yōu)點：
　�。�1）浮動支承要求減速機的末級齒輪套裝在傳動滾筒軸上，這就解決了滾筒和減速機之間多點支承的不同心問題。從而大大降低了安裝精度要求。
　　同時也就提高了安裝速度。
　�。�2）由于去掉了傳動滾筒和減速機之間的聯(lián)軸器。則由制造安裝誤差所引起的滾筒軸和減速機末級齒輪軸的附加力大大降低。提高了傳動精度。
　�。�3）由于膠帶張力的變化及制造安裝誤差所引起的驅(qū)動裝置搖擺振動不會傳到基礎上，因此具有減震作用。
    造成斷軸機械事故，傳統(tǒng)傳動所不能抵消的傳動震驚。因為驅(qū)動裝置架的出產(chǎn)安裝誤差。影響聯(lián)軸器的安裝和使用壽命。從而來更好的進步滾筒軸的使用壽命。電機減速機安裝在驅(qū)動裝置架上。加上傳動滾筒支架的出產(chǎn)安裝誤差必定影響減速機型號出軸與滾筒出軸的對中性。本文所提到的附加力NA=14.34KN和5.5KN既是為了說明力求使NA越小越好，使NA受扭矩外盡量不再受彎矩。
　　3 理想浮動支承位置的確定
　　所謂理想位置就是膠帶輸送機在正常工作狀態(tài)下，單點支承的位置使傳動滾筒軸懸臂端（軸的自重除外），只受扭矩M的作用，而不受其他外力作用。
　　即NA=0（略去軸的自重）。受力情況，把滾筒軸從D-D處斷開。取驅(qū)動裝置為平衡隔離體，即我們研究對象。該隔離體的受力：
　　W隔離體重量；A傳動滾筒軸心位置；NO浮動支承點支反力；B隔離體重心位置；NA滾筒軸支承處支反力；M外扭矩（和n相反）；O支承點位置下面我們看，當外扭矩M為順時方向和逆時方向時兩種情況下，理想浮動支承點O的位置（本裝置中W=27.5kN，M=12.65kNm，L=1.275m，L1=1.07m，L3=0.205m）
　�。�1）外扭矩M逆時針時M0=0W　L2-M=0L2=0.46m由此可見，傳動滾筒（電動滾筒配置液力偶合器的優(yōu)點）軸懸臂端所受外扭矩M是順時針還是逆時針，對理想狀態(tài)（NA=0）的浮動支承點位置有直接影響。（2）外扭矩M順時針時，M0=0W　L2-M=0L2=0.46m。
　　4 NA、NO的計算
　　浮動支承結(jié)構(gòu)形式。由于設計需要浮動支承點已定。并不是理想位置所確定的點，因此NA0.下邊分兩種情況具體計算
　　4.1外扭矩M相同時，不同的安裝形式對NO、NA的影響
　　如果電機回轉(zhuǎn)減速機滾筒等部件完全相同，外扭矩M的大小方向也相同，不同的組裝形式會使浮動支承點及滾筒軸懸臂端約束反力NO、N不同。
　　從以上分析計算結(jié)果可見，對于同一條皮帶機選用同樣的單點浮動式驅(qū)動裝置。裝配形式不同，則傳動滾筒軸懸臂端和浮動支承點所受的約束反力NA、NO不相同。理想狀態(tài)下NA=0，由于結(jié)構(gòu)限制，特別是我們設計的這種浮動支承，NA=0不大可能。但我們希望NA值越小越好。因此在設計過程中必須考慮計算那種裝配形式更有利。
　　4.2相同安裝形式下，外扭矩M方向不同時計算
　　由以上計算結(jié)果可見，在結(jié)構(gòu)上浮動支承位置一經(jīng)確定。則M的方向是逆時針還是順時針，對傳動滾筒軸懸臂端和浮動支承點的約束反力NA、NO有直接影響。