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1.油缸直徑；油缸缸徑，內徑尺寸。
2. 進出口直徑及螺紋參數
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25 
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達到要求性能的油缸即為好，頻繁出現故障的油缸即為壞。

當蝶板上端B與閥體密封面全部接觸而達到密封。開啟過程正好相反。在啟閉過程中，密封副間相對滑動很小，減小相對磨損。在關閉狀態為軸向壓力密封，改變傳統的外力擠壓密封。2連桿增力式執行機構連桿增力式執行機構，活塞在氣源壓力的作用下向右移動，活塞桿帶動力臂于箱體內滑動，連桿牽動搖桿順時針轉動，輸出扭矩。而連桿與搖桿長度相同，均等于箱體槽心至輸出中心的距離。箱體槽壁承受側向推力F，分力P牽動搖桿轉動，根據力的分析可知：P=Q/cosαα=sin-1(1-sinβ)M扭=Phcos(9-α-β)=Qhsin(α+β)/cos(α+β)由上式可知，β角減小，α角增大，M扭值隨之增加。
液壓油缸結構性能參數包括：
1.液壓缸
1）當缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內泄。排除方法為：適當加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當或導向套與活塞桿之間的間隙較大時，將出現活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。

切下來的鑄坯尺寸約為1500mm700mm50mm。在鑄機底部的薄板坯的表面溫度約800℃，進軋機前在隧道爐出口處溫度約1050℃。對于鈮的析出，了解鑄坯不同位置的溫度差異及不同凝固速率的影響尤為重要，合金成分和鑄機二冷區溫度的影響是本研究的重點。研究并確定連續鑄坯上不同區域鈮的析出行為，這些區域包括表面急冷區、柱狀晶區和中心等軸晶區。在薄板坯連鑄過程中，首先在結晶器周圍的下方沿結晶器壁形成固相，這層為鑄殼。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當其油溫升高后，應在無負荷狀態下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應適當停機降低油溫，之后這種現象將會逐漸消失，不會影響正常作業。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。

顯然，這一刃口曲線既與原設計刃口在連接處連續，又對應前刀面有前角g。后續螺旋刃口曲線如許多文獻所述，平面刃口不利于排屑，有文獻提出用橢圓柱與球面交線作為刃口曲線的設想，其目的也是有利于排屑。為使本文不致過于冗長，這里僅對采用另外兩種定義(與經線成定角和等螺距)的刃口曲線替代球頭上z∈［Rsin(y-y)，R］部分刃口曲線的思路作一簡介。事實上，《球頭銑刀刃口曲線的求解及螺旋溝槽的二軸聯動數控加工》已給出了與經線成定角和等螺距兩種刃口曲線的整套計算公式，因此關鍵在于連接點處的計算。